МЭК 17025 ИСП 01650 ИСПЫТАТЕЛЬНЫЙ ЦЕНТР ФГБОУ ВО СПБГАСУ

техническому регулированию и метрологии РОСС RU 0001.22. CЛ 33 от 24.12.2010. Срок действия
аттестата аккредитации до 24 декабря 2015).
Таблица 2
№ Наименование
Испытательное
проверок и
оборудование
п испытаний
/
п
1 Проверка крепления
скольжения и
податливости
сдвигоустойчивого
анкера
Создание
осевого усилия
2 Проверка крепления
испытательной
скольжения и
машиной ZD податливости
10/90 зав №
сдвигоустойчивого
66/79
анкера
(сертификат о
3 Величина усилия, кгс
калибровке №
при котором
13-1371 от
происходит вырыв
28.08.2013
болтового крепления из
стального листа (Ст3)
При испытаниях
4 Величина усилия, кгс
податливых
при котором
сдвигоустойчив
происходит вырыв
ых
и скользящих
болтового крепления из
узлов крепления
стального листа (Ст3)
5 Величина усилия, кгс
при котором
Регистрация
происходит вырыв
усилий
болтового крепления из
производилось
стального листа (Ст3)
по шкале до
6 Результаты
1000 кгс
статических испытаний
сдвигоустойчив
крепежных изделий на
ого коменсатора
испытательную
нагрузку
7 Результаты
статических испытаний
крепежных изделий на
испытательную
нагрузку
8 Результаты
статических испытаний
крепежных изделий на
испытательную
нагрузку
9 Результаты
статических испытаний
крепежных изделий на
испытательную
нагрузку
Величина контролируемого
параметра
Результаты
испытаний
Величина усилия 580 кгс при
котором происходит
скольжение или перемещение
стального тросового зажима
по стальному анкеру
Величина усилия 1420 кгс при
котором происходит
скольжение или перемещение
стального тросового зажима
по стальному анкеру
Величина усилий кгс 2420
800 кгс
Срыв резьбы на стальном
листе
Величина усилий кгс 4000
Срыв резьбы на стальном
листе
Величина усилий кгс 730
Срыв резьбы на стальном
листе
340 кгс
Характер
разрушения
срыв резьбы на
стальном листе
Характер
разрушения
срыв резьбы на
стальном листе
Характер
разрушения
срыв резьбы на
стальном листе
Величина усилий 30 кгс
Срыв гайки М10
Смятие граней полимидальной на резьбе гайки
гайки М12на резьбе гайки
М22
Величина усилий 40 кгс
Срыв гайки М12,
Смятие граней полимодальной М22
гайки М12на резьбе гайки
М22
Величина усилий 50 кгс
Срыв гайки М14,
М22
Смятие граней полимидальной
гайки М12на резьбе гайки
М22
Величина усилий 150 кгс
Срыв гайки М16,
М22
Смятие граней полимидальной
гайки М12на резьбе гайки
М22

410.

Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
Реферат
Техническое решение относится к области строительства магистральных трубопроводов и
предназначено для защиты шаровых кранов и трубопровода от возможных вибрационных
, сейсмических и взрывных воздействий Конструкция фрикци -болт выполненный из
латунной шпильки с забитым медным обожженным клином позволяет обеспечить
надежный и быстрый погашение сейсмической нагрузки при землетрясении, вибрационных
воздействий от железнодорожного и автомобильного транспорта и взрыве . Конструкция
фрикци -болт, состоит их латунной шпильки , с забитым в пропиленный паз медного
клина, которая жестко крепится на фланцевом фрикционно- подвижном соединении
(ФФПС) . Кроме того между энергопоглощаюим клином вставляются свинцовые шайбы с
двух сторон, а латунная шпилька вставляется ФФПС с медным обожженным клином
или втулкой ( на чертеже не показана) 1-9 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
Аналоги : Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972, Бергер И. А. и др. Расчет на прочность
деталей машин. М., «Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых кранов и трубопроводов от сейсмических
воздействий за счет использования фрикционное- податливых соединений. Известны фрикционные соединения для
защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение , патент RU
№1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С увеличением нагрузки происходит взаимное
демпфирование колец -тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно подвижного соединения (ФФПС), при импульсных
растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании, которые работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по
горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно
также устройство для фрикционного демпфирования и антисейсмических воздействий, патент SU 1145204, F 16 L 23/02
Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов Устройство содержит базовое основание, нескольких
сегментов -пружин и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Сжатие пружин создает
демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на пружинах, которые выдерживает сейсмические
нагрузки но, при возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок,
превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет
трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и дороговизна, из-за наличия большого
количества сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся
поверхностей до одного или нескольких сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение точности расчета при
использования фрикци- болтовых демпфирующих податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода.

168.

разрушаемость сухого или сварного стыка при импульсных
растягивающих нагрузках и многокаскадном демпфировании
магистрального трубопровода
На практике советские и отечественные изобретения утекают за границу
за бесценок , внедряются за рубежом на аляскинском нефтепроводе в
США, патентуются в Канаде, США
Узлы фрикционно -подвижных соединений работающих на растяжение по изобретению проф А. М. Уздина 1168755, 1174616, 1143895

305.

одной секции расположены два штыревых соединения в уровне верхнего и
два – в уровне нижнего пояса (рисунок 2).
4 Средний автодорожный разборный мост. Техническое описание и
инструкция по эксплуатации / Министерство обороны СССР. – М.: Военное
изд-во мин. обороны СССР, 1982. – 137 с.
5 Методические рекомендации по использованию комплекта среднего
автодорожного разборного моста (САРМ) на автомобильных дорогах в
ходе капитального ремонта и реконструкции капитальных искусственных
сооружений: Отраслевой дорожный методический документ ОДМ
218.2.029 – 2013. – М.: Федеральное дорожное агентство (РОСАВТОДОР),
2013. – 57 с.
6 Свод правил. С П 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная
редакция СНиП 2.05.03-84* (с Изменениями № 1, 2) / ОАО ЦНИИС. – М.:
Стандартинформ, 2019.
7 ГОСТ Р 52607-2006. Технические средства организации дорожного
движения. Ограждения дорожные удерживающие боковые для
автомобилей. Общие технические требования / ФДА Минтранса РФ,
ФГУП РосдорНИИ, Российский технический центр безопасности
дорожного движения, ОАО СоюздорНИИ, МАДИ (ГТУ), ДО БДД МВД
России, НИЦ БДДМВД России. – М.: Стандартинформ, 2007, – 21 с.
8 ГОСТ 26804-2012. Ограждения дорожные металлические барьерного
типа. Технические условия / ЗАО СоюздорНИИ, ФГУП РосдорНИИ, ООО
НПП «СК Мост». – М.: Стандартинформ, 2014, – 24 с.
Страница 4 из 14
25SATS220
1 – концевая секция; 2 – средняя секция; 3 – сечения штыревых соединений
секций
Рисунок : Томилова Сергей Николаевича вставлен

310.

загружения линий влияния изгибающего момента в выбранных сечениях
приведены в таблице 3.
Как видно, предельный изгибающий момент основного сечения секции
(3894,9 кН-м) только на 59,4 % обеспечивает восприятие момента (1134,5
+ 5418,6 = 6553,1 кН-м) от суммы постоянной и временной А11 расчетных
нагрузок.
Оценить напряженное состояние металла проушин по смятию
штырем можно по схеме контакта штыря с внутренней поверхностью
проушин, где усилие N с плечом a составляет внутренний момент,
уравновешивающий внешний, обусловленный нагрузкой на пролет (рисунок
4).
Рисунок 5. Схема штыревого соединения нижнего пояса, вид сверху
(разработано автором). Но , есть упругопластический сдвиговой компенсатор
гаситель сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических
фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разбороного железнодорожного
армейского моста и он надежнее
1 – одинарная проушина; 2 – двойная проушина; 3 – штырь
Сравним полученные в

и

результаты с прочностными
характеристиками стали 15ХСНД, из которой изготовлены несущие
элементы моста САРМ, таблица 4.
Следует определить суммарный расчетный изгибающий момент М от
постоянной Мпост и временной Мвр (А11) нагрузок для сечения
ближайшего к середине пролета стыка по данным таблицы 3.
M = Mпост + Mвр = 1081,2 + 5195,3 = 6276,5 кН- м.
1 – вертикальный штырь верхнего пояса; 2 – горизонтальный штырь
нижнего пояса

научных журналах и газетах РФ, :
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий», 3.
Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости».
6. Российская газета от 03.06.95 «Аргументы против катастроф найдены»,
7. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»,
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
9. « Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы»
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года». 11. « Грозненский рабочий» № 2 июнь 1995
«Грозному предрекают разрушительное землетрясение»,
12. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления – дом на
грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
13. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» – Фонда
«Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
14. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре года планету «Земля
глобальные и разрушительные потрясения «звездотрясения» .
15. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных волн,
предупреждающий о землетрясении – гарантия сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные научные издания и журналах за
1994- 2004 гг. изданиях за рубежом
С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3 тел.118-8691.
Литература по испытанию демпфирующего, скользящего
в программе SCAD 11.5
креплений
1. Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных
строительных конструкций. М. , ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1989, с. 53.
2. Грудев И. Д. Прочность фланцевых соединений элементов открытого профиля. Болтовые и специальные
монтажные соединения в стальных строительных конструкциях. Международный коллоквиум. – 1989. –
Труды. Т.2 – С. 7-13.
3. Фланцевые соединения. Расчет и проектирование. Бугов А. У. – Л. Машиностроение, 1975. – с. 191.
4. Соскин А. Г. Особенности поведения и расчет болтов фланцевых соединений. Болтовые и специальные
монтажные соединения в стальных строительных конструкциях. Международный коллоквиум. – 1989. –
Труды. Т.2 – С. 24-31.
5. Каленов В. В, Соскин А. Г., Евдокимов В. В. Исследования и расчет усталостной прочности фланцевых
соединений растянутых элементов конструкций. Болтовые и специальные монтажные соединения в
стальных строительных конструкциях. Международный коллоквиум. – 1989. – Труды. Т.2 – С. 41-17.
6.
Проектирование металлических конструкций: Спец.курс. Учебное пособие для вузов/ В. В. Бирюлев, И. И.
Кошин, И. И. Крылов, А. В. Сильвестров. – Л.: Стройиздат, 1990 – 432 с.

202.

Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят
затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения, произведя
предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла
ее поворота в области упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания
гайки и определяют приращение момента закручивания. При этом приращение усилия натяжения
болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
/60o(170-0,96δ), кH,

где A, A22 – площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 – шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
o
i
– угол поворота гайки от исходного положения;
δ – толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента
закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом
соединении и повысить точность определения величины коэффициента закручивания за счет
исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта.
Кроме того, в отличие от прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт
сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется следующим образом:
– с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта Mз;
– производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и
измеряют фактическую величину этого момента (исходное положение) – Mн;
– наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между
метками соответствует заданному углу поворота гайки; как правило, этот угол составляет 60o.
– поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по
достижении этого угла – Mк.
– вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
– определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN
по эмпирической формуле

;
– производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных
экспериментов, состоящих в исследовании влияния толщины пакета и уточнении влияния толщины
и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность
приращения усилия натяжения болтов при повороте гайки на угол 60 o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б. М.
Высокопрочные болты в конструкциях мостов – М., Транспорт, 1974, с. 65-68). В пределах этой
области, равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий
натяжения болта. Величина этого приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном
диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно, поворот гайки на определенный

428.

ПРОЕКТИРОВАНИЕ
Для каждого моста индивидуально могут быть разработаны:
проектная документация;
рабочая документация;
проект производства работ;
экономическая оптимизация технических решений, принятых другими организациями по
пролетным строениям и конструкциям в целом.
Так же мы осуществляем расчеты и конструирование любых технически сложных пролетных
строений и опор всех типов: стальных, сталежелезобетонных и железобетонных, с учетом
стадийности возведения, в том числе на кривых в плане и профиле. Техническими
специалистами нашей проектной организации реализовано более 50 мостов и путепроводов
общей протяженностью свыше семи километров. Основная часть этих проектов
разрабатывалась под сложные геологические условия строительства, учитывающая наличие
вечной мерзлоты и сейсмичности.
КОНСТРУКЦИЯ
Система сборки моста подобна сборке конструктора. Конструкция пролетного строения обеспечивает возможность изменять его несущую способность и
геометрические характеристики индивидуально. Все элементы защищены от коррозии и негативно влияющих атмосферных осадков.
ЛЮБАЯ ДЛИНА
Длина моста достигается набором необходимого числа секций. Секции кратны 3 метрам, как все типовые решения на территории Российской Федерации.
Разрезные конструкции (без промежуточных опор) могут быть длиной до 60 метров, неразрезные (наличие промежуточных опор) – до 270 метров.
ЛЮБЫЕ НАГРУЗКИ
Различные варианты нагрузок: пешеходная, автомобильная и от железнодорожного подвижного состава в соответствии с ГОСТ Р 52748-2007 и СП 35.133302011(Россия), AASHTO Standard (США) и EUROCODE (Европа). Возможен вариант разработки моста под индивидуальные нагрузки.
ЛЮБОЙ ГАБАРИТ
Конструкция моста предполагает возможность монтажа мостов с различными габаритами в соответствии с СП 35.13330.2011 (Россия), AASHTO Standard (США)
и EUROCODE (Европа).
ПРОСТОТА МОНТАЖА
Для сборки и установки пролетов в проектное положение не требуется специально обученного персонала. Процесс подобен сборке модели из конструктора.
ВЫСОКАЯ СКОРОСТЬ МОНТАЖА
Обеспеченная скорость монтажа пролетных строений – 1.5 метра в час, надвижки – 4 метра в час. Строительство мостового перехода от 3 дней при условии
максимальной технической оснащенности подрядной организации.
УДОБСТВО ДОСТАВКИ
Все элементы имеют небольшие размеры, что дает возможность перевозить их практически любыми грузовыми транспортными средствами. В труднодоступные
районы элементы моста доставляются в контейнерах посредством воздушного транспорта.
ОТСУТСТВУЕТ ПОТРЕБНОСТЬ В СПЕЦИАЛИЗИРОВАННОЙ ТЕХНИКЕ
Для монтажа достаточно одного автомобиля с гидроманипулятором грузоподъемностью от 3 тонн. Максимальный вес элемента – 1.5 тонны.
МНОГОКРАТНОСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
Мосты ТАЙПАН применяют в качестве временных искусственных сооружений как на продолжительный, так и на короткий промежуток времени. Мост можно
демонтировать в одном месте и установить в другом, при необходимости изменив конструкцию.
http://taypanbridges.com/design
ТАЙПАН – сборно-разборные мосты многократного применения разработанные новосибирскими инженерами, выпуск которых осуществляют на территории РФ. Имеются многочисленные
положительные отзывы проектных институтов о возможности применения этого моста в качестве временного мостового сооружения. Разработка прошла испытания и все необходимые проверки.
ТАЙПАН превосходит все существующие решения среди быстровозводимых мостов в РФ по параметрам универсальности и несущей способности.
ООО «ТАЙПАН» сотрудничает с ведущими заказчиками РФ

261.

Ссылка аккредитации : https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant

которых анкер, расположенный в изолирующей трубе или в свинцовой обойме, снабжен
скользящим тросовым дугообразным зажимом и амортизирующими элементами в виде свинцового
или из красной меди стопорного энергопоглощающего клина, забитого в паз анкера, пропиленного
в нижней части ( шпильки ) последнего. При землетрясении или взрыве тросовой зажим начинает
скользить по анкеру, расположенному в свинцовой обойме ( медной или тросовой гильзы вокруг
шпильки) и стопорного клина, поглощая при этом сейсмическую нагрузку, на осевое статическое
усилие сдвига –скольжения дугообразного зажима с анкерной шпилькой с учетом экономической
прогрессивной теории активной сейсмозащиты промышленного оборудования (АССО) вместо
консольной расчетно-динамической модели (РДМ).
Модельные испытания сдвигоустойчивого податливого крепления демпфирующих сдвиговых
компенсаторов гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК
SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
для повышение сейсмостойкости и взрывостойкости достигается за счет перемещения
,сдвига сдвиговых компенсаторов строительных систем , выполненных в виде болтовых соединений, в
которых анкер, расположенный в изолирующей трубе или в свинцовой обойме, снабжен
скользящим тросовым дугообразным зажимом и амортизирующими элементами в виде свинцового
или из красной меди стопорного энергопоглощающего клина, забитого в паз анкера, пропиленного
в нижней части ( шпильки ) последнего. При землетрясении или взрыве тросовой зажим начинает
скользить по анкеру, расположенному в свинцовой обойме ( медной или тросовой гильзы вокруг
шпильки) и стопорного клина, поглощая при этом сейсмическую нагрузку.
Испытания проводились в соответствии с новыми РСУ для пространственных моделей с учетом
графика динамичности норм Азербайджана AzDTN 2.3-1, ГОСТ Р 54257-2010, ГОСТ Р 541572010, Eurocade-3, А500СП, СП 53-102-2004 согласно синтезированных акселерограмм с учетом
НП-31-01, ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9
баллов».
Испытания динамических моделей сдвигоустойчивого податливого крепления испытания
демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений
с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://pptonline.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf для повышение сейсмостойкости и
взрывостойкости достигается за счет перемещения ,сдвига – сдвиговых компенсаторов
строительных систем , выполненных в виде болтовых соединений, в которых анкер,
расположенный в изолирующей трубе или в свинцовой обойме, снабжен скользящим тросовым
дугообразным зажимом и амортизирующими элементами в виде свинцового или из красной меди
стопорного энергопоглощающего клина, забитого в паз анкера, пропиленного в нижней части (
шпильки ) последнего. При землетрясении или взрыве тросовой зажим начинает скользить по
анкеру, расположенному в свинцовой обойме ( медной или тросовой гильзы вокруг шпильки) и
стопорного клина, поглощая при этом сейсмическую энергию.
Испытание на сейсмостойкость производились спектральным методом на основе синтезированных
акселерограмм c загружением новых РСУ (расчетные сочетания усилий) AzDTN 2.3-1 в
соответствии с НП-031-01, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1, 2, 3-98, ГОСТ 16962.2-90, ГОСТ
30631-99 на основе рекомендаций: ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24.
038.12-72, ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, для взрывоопасных и пожароопасных объектов
категории А и Б.

418.

Сила
баллы
землетрясения, Горизонтальные
составляющие
колебаний
грунта
(наибольшие значения)
Перемещение U, см
Скорость V, см/с Ускорение W, см/с2
9,0
16,0
32,0
400
9,1
17,1
34,3
429
9,2
18,4
36,8
460
9,3
19,7
39,4
492
9,4
21,1
42,2
528
9,5
22,6
45,3
566
9,6
24,3
48,5
606
9,7
26,0
51,9
650
9,8
27,9
55,7
696
9,9
29,9
59,7
746
10,0
32,0
64,0
800
18. По результатам динамических испытаний определяются собственные частоты и
эпюры основных форм колебаний здания. ( Для каменных зданий малой этажности в
расчетах по динамической модели в виде консоли достаточно использовать только
первую форму колебаний, для зданий “гибких конструктивных схем” – не менее трех
форм). При моделировании здания перекрестной системой (либо любой другой,
учитывающей податливость перекрытия) необходимо учитывать на 2-3 формы
колебаний больше, чем это требуется по нормам при моделировании здания
консольной многомассовой системой;
Далее определяются периоды собственных колебаний Тi =1/wi; – по формулам (3-5)
СНиП П-7-81 (“Строительство в сейсмических регионах” /Госстрой СССР.- М:
Стройиздат, 1982. – 48 с.) с учетом категории грунта и фактических значений
периода определяются коэффициенты динамичности для каждой формы колебаний
здания;
19. Испытательный Центр общественной организации инженеров «Сейсмофонд» «Защита и безопасность городов», имеет свидетельство о допуске для проведение
лабораторных испытаний, экспертизы и разработки проектной и сметной
документации на строительство объектов в сейсмоопасных районах РФ. Номер
аккредитации 060 -2010-2014000780-И-12 от 28.04.2010, выданную НП СРО
«ИНЖГЕОТЕХ» ( номер по реестру 31 ). Адрес организации выдавшей
свидетельство о допуске проектно –изыскательских работ и лабораторные работ
на проведение испытаний на сейсмостойкость зданий и сооружений, проектным
работам.: НП СРО «ИНЖГЕОТЕХ» , 119331, Москва, пр. Вернадского дом 29,
офис 306 тел +7 ( 499 ) 138-3178, http://nagage.ru Реестр участников организации
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ, является членов Союза конструкторов России и
стран СНГ. Адрес союза конструкторов России: 111024, Москва, Душинская улица,

Рис На рисунке показан узел гасителе динамических колебаний для применения испытания
демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с
учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://pptonline.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf для повышение сейсмостойкости и
взрывостойкости достигается за счет перемещения ,сдвига – сдвиговых компенсаторов
строительных систем , выполненных в виде болтовых соединений, в которых анкер,
расположенный в изолирующей трубе или в свинцовой обойме, снабжен скользящим тросовым
дугообразным зажимом и амортизирующими элементами в виде свинцового или из красной меди
стопорного энергопоглощающего клина, забитого в паз анкера, пропиленного в нижней части (
шпильки ) последнего. При землетрясении или взрыве тросовой зажим начинает скользить по
анкеру, расположенному в свинцовой обойме ( медной или тросовой гильзы вокруг шпильки) и
стопорного клина, поглощая при этом сейсмическую, предназначенные для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до 9 баллов, В районах с сейсмичностью более 9 баллов при динамических, импульсных растягивающих

Прогрессивное крепление оборудования из латунной сдвигоустойчивой заклепка шпилька с
резьбой с забитым из обожженной меди с энергопоглощающим забитым стопорным или
“тормозным” клином для сейсмоопасных районов
Резьбовая податливая заклепка-гайка цилиндр фланец с рифлением и забитым медным
стопорным клином
Изобретение Петрика Устройство для крепления деталей при помощи гибкого сердечника
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)SU

1296753
(13)A2

300.

значительная востребованность этих конструкций, обусловленная
следующими их преимуществами: полная укомплектованность всеми
элементами моста, включая опоры; возможность перекрытия пролетов
18,6, 25,6, 32,6 м с габаритами ездового полотна 4,2 м при однопутном и
7,2 м при двухпутном проезде. Паспортная грузоподъемность обозначена
как 40 т при однопутном проезде и 60 т при двухпутном проезде.
Так как по ряду геометрических и технических параметров
конструкции САРМ не в полной мере соответствуют требованиям
современных норм для капитальных мостов, то применение их
ориентировано в основном как временных.
Следует отметить, что при незначительной доработке – постановке
современных ограждений и двухпутной поперечной компоновке секций для
однополосного движения можно добиться соответствия требуемым
геометрическим параметрам ездового полотна и общей грузоподъемности
для мостов на дорогах общего пользования IV и V технической категории.
В статье рассматривается конструктивная особенность штыревых
монтажных соединений секций разборного пролетного строения как
фактор, определяющий грузоподъемность, характер общих деформаций и
в итоге влияющий на транспортно- эксплуатационные характеристики
мостового сооружения.
Целью настоящего исследования является анализ работы штыревых
монтажных соединений секций пролетного строения САРМ с оценкой
напряженного состояния элементов узла соединения. Новизной в
рассмотрении вопроса полагаем оценку прочности элементов штыревых
соединений и ее влияние на общие деформации – прогибы главных балок.
Ключевые слова: пролетное строение; нижний пояс; верхний пояс;
штыревое соединение; проушина; прочность; прогиб, методом оптимизации
и идентификации статических задач теории устойчивости надвижного армейского
моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011.
SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой
прочности при математическом моделировании.
Введение
Наряду с постоянными, капитальными мостами на автомобильных
дорогах общего пользования востребованы сооружения на дорогах
временных, объездных, внутрихозяйственных с приоритетом сборно-

313.

Рисунок 7. Схема общих деформаций вследствие смещения в штыревых
соединениях (разработано автором)
Полное смещение (подвижка) на одно соединение с0 = с + с2, где с1 = 1
мм – исходное конструктивное; с2 – добавленное за счет смятия в
соединении (рисунок 7).
Вертикальное перемещение f (прогиб) в середине пролета для
рассмотренного примера будет суммой xi и Х2 (рисунок 7).
f = Xi + Х2.
Величины x1 и x2 можно определить, зная углы а и 2а, которые
вычисляются через угол
где а – расстояние между осями штыревых соединений верхнего и
нижнего поясов; I1 – длина средней секции пролетного строения; I2 – длина
концевой секции пролетного строения.
В качестве примера рассмотрим временный объездной мост через р.
Черниговка на автодороге Хабаровск – Владивосток «Уссури», который
был собран и эксплуатировался в составе одного пролета длиной 32,6 м из
комплекта САРМ на период строительства постоянного моста. Были
отмечены значительные провисы пролетных строений временного моста
величиной в пределах 130-150 мм в середине пролета, что вызвало
беспокойство организаторов строительства. При обследовании была
установлена выработка всех штыревых соединений главных ферм в
среднем на 2,5 мм сверх номинального 1 мм.
Таким образом смещение (подвижка) на одно соединение с0 = с1 + с2 =
1 + 2,5 = 3,5 мм, а так как в уровне верхнего пояса в качестве связующего
элемента применена продольная тяга с двумя отверстиями и двумя
расположенными последовательно штырями, то суммарное смещение,
отнесенное к уровню нижнего пояса с = 3,5-3 = 10,5 мм.
Далее следуют вычисления по формулам

при а = 1,37 м; h = 7,0 м; I2
= 5,8 м.
а = arcsin 0,0105 = 0,205o; а = 2 • 0,205 = 0,41o; xi = 7,0 • sin 0,41 =
0,05 м;
2 2 • 1,47 1
2а = 2 • 0,41 = 0,82o; x2 = 5,8 • sin 0,82o = 0,083 м.
Полная величина прогиба f = Х1 + Х2 = 0,05 + 0,083 = 0,133 м, что
вполне согласуется с фактически замеренными величинами f.
Заключение по использованию упругопластического
сдвигового компенсатора гасителя сдвиговых

12. Заключение по испытанию на сейсмостойкость компенсатора сдвигового А. М. Уздина :
В соответствии с испытаниями сдвигоустойчивого податливого крепления делается вывод, что
компенстоар соответствует требованиям, которые предъявляются к оборудованию I и II
группы сейсмостойкости, так как сдвигоустойчивые податливые крепления
податливого
выполнены согласно требованиям НП -031-01 «Нормы проектирования сейсмостойких
атомных станций», согласно «Руководство по креплению технологического оборудования
фундаментными болтами», РЧ серия 4.402-9, вып.5 «Анкерные болты» и «Инструкция по выбору
рамных податливых крепей горных выработок». Скользящие (сдвиговые) крепления выполнены в
виде болтовых соединений с изолирующей трубой или свинцовой обоймой, с податливыми
элементами в виде свинцового или из красной меди стопорного клина, забитого в пропиленный в
нижней части анкера паз.
К протоколу прилагаются:
1. Приложение 1. Фотографии фрагментов демпфирующих узлов крепления
2. Приложение 2. Перечень научных работ, используемых при испытаниях податливого
крепления
3. Приложение 3. Чертежи, схемы вариантов демпфирующих узлов крепления в виде
болтовых соединений с изолирующими трубами и амортизирующими элементами
Рис.7. Узлы крепления фрагментов сдвигоустойчивого податливого сдвигового крепления
Приложение 1.
Фотографии фрагментов демпфирующих узлов сдвигового крепления

326.

Сейсмические требования к стальному каркасу в США STAR SEISMIC USA или новые
конструктивные решения антисейсмических демпфирующих связей Кагановского
СЕЙСМИЧЕСКАЯ ЗАЩИТА КАРКАСОВ RC С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ фланцевых фрикционных
компенсаторов США
Seismic demands on steel braced frame bu Seismic_demands_on_steel_braced_frame_bu
https://ru.scribd.com/document/489003023/Seismic-Demands-on-Steel-Braced-Frame-Bu-1
https://ppt-online.org/846004
https://yadi.sk/i/D6zwaIimCrT5JQ
http://www.elektron2000.com/article/1404.html
https://ppt-online.org/827045
https://ppt-online.org/821532
л.

104.

перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации трубопровода под действием запорного элемента в виде
стопорного фрикци-болта с пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб)
поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения, которые обеспечивают смещение опорных частей
фрикционных соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических
воздействий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама опора при этом начет
раскачиваться за счет выхода обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная, ветровая,
сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и
при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания,
моста, ЛЭП, магистрального трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных
соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с контролируемым
натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП
16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев 1 и 2,латунного фрикци -болтов 3, гаек 4, кольцевого уплотнителя 5.
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом куж забивается медный обожженный клин и снабжен
энергопоглощением .
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленныым пазом , кужа забиваенься
стопорный обожженный медный, установленных на стержнях фрикци- болтов Медный обожженный клин может быть также
установлен с двух сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца: расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или виброизолирующим является медный
обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется смянанием с
энергопоглощением забитого медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами , расположенными между цилиндрическими
выступами . При этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды колебаний вибрирующего трубчатого элемента,
Для обеспечения более надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового кран с трубопроводом в поперечном направлении,
можно установить медный втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат амортизирующие дополнительными
упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность соединения, может служить стальной трос ( на чертеже не показан)
.
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный обожженный клин , который является амортизирующим
элементом при многокаскадном демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом соединени , выполненные из латунной шпильки с забиты с
одинаковым усилием медный обожженный клин , например латунная шпилька , по названием фрикци-болт . Одновременно с
уплотнением соединения оно выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки. Между
выступами устанавливаются также дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность виброизоляции и
герметичность соединения в условиях повышенных вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с одинаковым усилием , после чего производится стягивание
соединения гайками с контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на строго определенную величину,
обеспечивающую рабочее состояние медного обожженного клина . свинцовые шайбы применяются с одинаковой жесткостью с двух
сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость
соответствовала расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию и герметичность фланцевого соединения
трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны) повышает герметичность соединения и надежность
его работы в тяжелых условиях вибронагрузок при моногкаскадном демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци -болта определяется исходя из, частоты вынужденных
колебаний вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты собственных колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше
единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы, подпружиненные и
энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и

поверхностей до одного сопряжения отверстие корпуса – цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполн ена из двух частей: нижней корпуса, закрепленного на фундаменте и верхней – штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси
и с возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного элемента. В корпусе
выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия
(перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий элемент -болт. Кроме того в корпусе,
параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность
деформироваться в радиальном направлении. В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого
соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина соответствует заданному перемеще нию штока.
Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают
возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние
«запирания» с возможностью перемещения только под сейсмической нагрузкой. Длина пазов корпуса превышает
расстояние от торца корпуса до нижней точки паза в штоке. Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами,
где на фиг. 1 изображен разрез А-А (фиг. 2); на фиг. 2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг. 1); на фиг. 3 изображен
разрез В-В (фиг. 1); на фиг. 4 изображен выносной элемент 1 (фиг. 2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D», которое
охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 например по подвижной посадке H7/f7. В стенке корпуса
перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент – калиброванный болт 3.
Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и длиной «I». В теле штока вдоль оси
выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по ширине диаметру
калиброванного болта, проходящего через этот паз. При этом длина пазов «I» всегда больше расстояния от торц а корпуса
до нижней точки паза «Н». В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в
верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что
шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями
корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5,
скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта
(высота опоры максимальна). После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение
усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от « Z» до «Z1» в корпусе, что в свою
очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие корпуса – цилиндр
штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для
каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок
и др.) определяется экспериментально. При воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении
корпус-шток, происходит сдвиг штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным элементом,
отличающаяся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической
поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта,
проходящего через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполн енный в теле штока и закрепленный
гайкой с заданным усилием, кроме того вкорпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза, длина
которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU 2010136746
(11)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(13)

7
3.0 мм
происходит со срывом резьбы.
Проверка фланцевого
Происходит срыв резьбы и сдвиг на
соединения со стальной
0,5-0,9см
соответствует
шпилькой со сточенными
зубьями
8
9
Проверка компенсаторов Z –
Крепление комплектующих элементов
образных для трубопровода
не ослаблено. Крепеж не ослаблен.
Проверка компенсаторов
Необходимо дополнительные
«змейка» для трубопровода
испытания при укладке кабельтрасс (до
соответствует
соответствует
контролируемых неразрушающих
перемещений 2-6 см) .
Результаты испытания болтового соединения на сдвиг для опоры скользящей для
демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами и с креплением
трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях.
№ п.п.
Наименование узла крепления Опора
скользящая для Кабеленесущие системы:
Величина усилия, кгс, при
Характеристики
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70,MEK 110,CT,VM
котором происходит
скольжения,
скольжение или
податливости.
перемещение стального
зажима для троса по
стальному анкеру
1
2
3
4

Рис. 2 Общий вид лабораторных испытания демпфирующих сдвиговых компенсаторов гасителя
динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD для
повышение сейсмостойкости и взрывостойкости достигается за счет перемещения ,сдвига сдвиговых компенсаторов строительных систем , выполненных в виде болтовых соединений, в
которых анкер, расположенный в изолирующей трубе или в свинцовой обойме, снабжен
скользящим тросовым дугообразным зажимом и амортизирующими элементами в виде свинцового
или из красной меди стопорного энергопоглощающего клина, забитого в паз анкера, пропиленного
в нижней части ( шпильки ) последнего. При землетрясении или взрыве тросовой зажим начинает
скользить по анкеру, расположенному в свинцовой обойме ( медной или тросовой гильзы вокруг
шпильки) и стопорного клина, поглощая при этом сейсмическую
Рис. 3 Принципиальная схема сдвигоустойчиквого податливого крепления демпфирующих

147.

Хомут
БОЛТЫ
АТК-25.000.000
дополнительного оборудования к
блок – боксу
Фиксация трубопровода
ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Выдержки из методики расчета фрикционноподвижных соединений контролируемых натяжением и
растяжные соединения описаны в СП 16. 13330.2011 . Стальные
конструкции (СНиП II-23-81*) п.14.3 Фрикционные соединения (на
болтах с контролируемым натяжением) и ТКП 45-05. 04-274-2012
(02250). Стальные конструкции (правила расчета). Минск. 2013
г.,п.10.3.2. Соединения, работающие на соединения.
СП 16.13330.2011
14.3 Фрикционные соединения (на болтах
с контролируемым натяжением)
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия
передаются через трение,

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *